趙南陽1柿菩，許忠斌1戚嗅，＊＊，林增榮2枢舶，葉如清2懦胞，成明祥2
(1．浙江大學化工機械研究所，浙江 杭州 310027; 2．德清申達機器制造有限公司祟辟，浙江 湖州 313200)
摘要：雙曲肘五孔斜排合模機構(gòu)因其優(yōu)異的運動特性和增力效果在注塑成型領域有著廣泛應用医瘫。為解決注塑機合模機構(gòu)設計過程參數(shù)眾多、計算復雜旧困、設計低效醇份、尋優(yōu)困難等問題，基于開合模過程的運動與受力特性細節(jié)吼具，對雙曲肘五孔斜排合模機構(gòu)進行數(shù)學建模僚纷，引入有約束非線性優(yōu)化計算，開發(fā)了一套集結(jié)構(gòu)分析計算和多目標優(yōu)化的合模機構(gòu)設計系統(tǒng)FJTC拗盒。該設計系統(tǒng)可適用于不同注塑機應用場景怖竭，可針對行程比(Ks)、增力倍數(shù)(M)陡蝇、行程比/增力倍數(shù)等不同的需求開展優(yōu)化設計痊臭，大幅提高設計效率;另可集成在Web端哮肚，方便技術(shù)人員開展設計，滿足了企業(yè)生產(chǎn)實際需求广匙。
關(guān)鍵詞：多功能; 集成系統(tǒng); 合模機構(gòu); 優(yōu)化設計; 注塑機; Matlab
注塑機合模機構(gòu)按工作原理可分為機械式允趟、液壓式和液壓機械組合式三種形式［1］。其中機械式合模機構(gòu)利用各種形式的肘桿機構(gòu)鸦致，按結(jié)構(gòu)可分為內(nèi)翻/外翻式五孔斜排雙曲肘合模機構(gòu)潮剪、內(nèi)卷式四孔斜排肘桿合模機構(gòu)、五孔直排式合模機構(gòu)等分唾，其中抗碰，雙曲肘五孔斜排合模機構(gòu)(如圖1所示)具有增力效果好、運動特性優(yōu)異绽乔、機構(gòu)緊湊弧蝇、油路簡單、工作可靠迄汛、成本較低等優(yōu)點［1－6］捍壤，在鎖模力5～3600t的各類型微注塑機和大型注塑機上均取得了廣泛應用。
a－合模機構(gòu)組件 b－合模機構(gòu)組成
圖 1 典型的雙曲肘五孔斜排合模機構(gòu)
雙曲肘五孔斜排合模系統(tǒng)的機構(gòu)參數(shù)較多鞍爱，不易直觀分析鹃觉，計算過程也非常復雜［7-14］。開發(fā)出一套可方便計算合模機構(gòu)的結(jié)構(gòu)尺寸睹逃、提高設計人員效率和注塑機設計水平的新型多功能集成設計系統(tǒng)是目前國內(nèi)外注塑行業(yè)發(fā)展的迫切需要盗扇。華南理工大學在大量工程經(jīng)驗和理論分析的基礎上建立了一套體系完整、簡潔可靠的肘桿式合模機構(gòu)工程設計的數(shù)學模型［15-16］沉填。但隨著注塑機品種的多樣化和不同工程應用的發(fā)展疗隶，該模型需要根據(jù)工程實際進行改進。北京化工大學經(jīng)過多年的研究建立了自己的肘桿式合模機構(gòu)設計體系并開發(fā)了配套的設計軟件［6翼闹，12斑鼻，17］，然而猎荠，該設計方法在推導過程中表達復雜程度高坚弱。臺灣科技大學射出成形實驗室推出的合模機構(gòu)設計過程優(yōu)化系統(tǒng)［18］在富強鑫注塑機上得到了驗證，該系統(tǒng)部分設定參數(shù)的表達和檢驗上與中國大陸有區(qū)別关摇，無法在中國大陸進行推廣荒叶。針對復雜的工程應用面向多樣化的注塑機結(jié)構(gòu)，開發(fā)集成化程度高输虱、推導過程簡潔些楣、以國內(nèi)環(huán)境為依托的新一代設計系統(tǒng)符合當下的時代需求，可為合模機構(gòu)的設計與優(yōu)化提供理論窗口和技術(shù)支持，具有深遠的應用前景愁茁。
本課題組在上述研究的基礎上蚕钦，將有約束非線性優(yōu)化引入計算模型，結(jié)合速度瞬心法和虛位移原理改進修正合模機構(gòu)運動學和受力分析理論埋市，開發(fā)了一套集結(jié)構(gòu)分析計算和多目標優(yōu)化的集成設計系統(tǒng)冠桃，大大降低了計算的復雜度，提高了設計精度道宅。該系統(tǒng)可針對行程比(Ks)、增力倍數(shù)(M)胸蛛、行程比/增力倍數(shù)等不同的功能需求開展優(yōu)化設計污茵，可分析肘桿尺寸和夾角對與增力倍數(shù)、動模板與十字頭速度比及動模板加速度等多參數(shù)之間的變化關(guān)系葬项，實現(xiàn)了合模機構(gòu)多功能集成設計泞当。
1合模機構(gòu)運動與受力特性
為了對注塑機雙曲肘五孔斜排合模機構(gòu)的參數(shù)進行計算，合模機構(gòu)各桿長民珍、夾角等參數(shù)定義如圖2所示襟士。考慮到雙曲肘五孔斜排合模機構(gòu)上下對稱的結(jié)構(gòu)嚷量，取模板中心線一側(cè)進行分析研究［11陋桂，19－21］，圖2顯示了雙曲肘五孔斜排注塑機合模機構(gòu)開合模的運動簡圖蝶溶。
圖 2 雙曲肘五孔斜排合模機構(gòu)開合模運動簡圖
LAA-后模板對稱鉸A的中心距離;LEE-十字頭中心距;LBB-動模板中心距;Sg-油缸行程;Sm-合模行程; M-增力倍數(shù); ΔH-鉸A和鉸B之間的垂直 距離; h-固定鉸A與十字頭鉸座E的垂直距離; h1-鉸座D與十字頭鉸座E的垂直距離;h2-固定鉸A與鉸座D的垂直距離; L1-后連桿AC長度; L2-前連桿CB長度; L3-中間桿AD的長度; L5-中間桿CD的長度; L4-推力桿DE長度; λ-肘長AC和CB的比值; θ-連桿AC和CD的夾角; Φ-連桿DE與水平線的夾角; α-連桿AC和鉸A和B的連線之間的夾角;β-連桿AB和CB之間的夾角; γ-鉸A和B的連線與水平線之間的夾角; C-系統(tǒng)剛度; 腳標“1”-開模位置的尺寸角度信息; 腳標“0”-最終合模位置的尺寸角度信息嗜历。
1. 1 運動分析
鉸座C的移動量可用于表征動模板的合模行程(Sm) ，鉸座E的移動量可用于表征油缸行程 (Sg)抖所。動模板的Sm和Sg的數(shù)學表達式［15梨州，22－25］：
Sm=LAB0cosγ0 -LAB1cosγ1 (1)
Sg=L5［cos (γ0+θ)-cos (γ1+α1+θ)］+L4(cos Φ1-cosΦ0) (2)
式中，LAB0-合模時AB間的距離; LAB1-開模時AB間的距離田轧。
LAB0=L1+L2 (3)
LAB1=ΔH/sinγ1 (4)
合模機構(gòu)行程比( Ks )為:
Ks = Sm/Sg
根據(jù)速度瞬心法［15暴匠，18，26］傻粘，可以確定計算合模速度(Vm)和速度變化系數(shù)(Kv) :
式中每窖，VB和VE分別表示鉸座B和鉸座E的速度。不計合模機構(gòu)運動過程中各桿件的變形抹腿，動模板加速度(ɑm) 可表示為:
式中岛请，w1-AC 桿的角速度; w2-CB 桿的角速度; w4-ED 桿的角速度; ε1-AC 桿的角加速度。
1.2 受力分析
根據(jù)虛位移原理［15-16］警绩，可以獲得合模機構(gòu)的增力倍數(shù)(M):
式中崇败，P0-油缸推力; Pm -合模力。可見增力倍數(shù)M隨著α變化后室，為了便于比較缩膝，根據(jù)經(jīng)驗，此處取α=2°時的M作為增力倍數(shù)的參考值岸霹。
根據(jù)連桿機構(gòu)的增力倍數(shù)表達式可以得到增力倍數(shù)(M)和速度變化系數(shù)(KV)成倒數(shù)關(guān)系疾层，表明了連桿機構(gòu)的增力和增速是相互矛盾的，因此贡避，需要合理確定增力倍數(shù)以確保機器性能的綜合性能［15］痛黎。
2 合模機構(gòu)的優(yōu)化設計
2.1 目標函數(shù)
在雙曲肘五孔斜排注塑機合模機構(gòu)的設計過程中，通常會按如下要求對機構(gòu)進行優(yōu)化:1)追求最大行程比刮吧，即max{Ks}湖饱，其設計思想是在合模機構(gòu)活塞行程相同的條件下，使其動模板行程最大杀捻，即動模板平均速度最大井厌。此目標函數(shù)有利于提高注射成型機的啟閉模效率，提高空循環(huán)次數(shù)致讥，縮短成型周期;2)追求最大增力倍數(shù)仅仆，即max{M}，追求增力倍數(shù)有利于提高合模力垢袱，降低能耗墓拜，并且有助于提高產(chǎn)品質(zhì)量; 3)追求多目標優(yōu)化，即max{Ks惶桐，M}撮弧，其設計思想是選擇合適的技術(shù)指標參數(shù)，以確保機構(gòu)性能整體最優(yōu)姚糊。目標函數(shù)的表達式如式(14)所示:
F ( x) = － ( x1 n1 K +x2 n2 M) ( 14)
式中贿衍，x1和x2分別代表合模機構(gòu)的行程比( K s ) 和增力倍數(shù)( M)的權(quán)重系數(shù)，需根據(jù)實際情況調(diào)整救恨，本文中x1 = 1贸辈，x2 = 1/18; n1和n2表示優(yōu)化目標定位系數(shù)，為布爾量肠槽。
2.2 設計變量
設計變量是優(yōu)化設計過程中重要的參數(shù)擎淤，需要綜合考慮: 1)難度和計算量；2)機構(gòu)的綜合性能兩個指標［17］秸仙。雙曲肘五孔斜排注塑機合模機構(gòu)結(jié)構(gòu)復雜嘴拢，參數(shù)較多，并且要排除相互干涉的參數(shù)寂纪。經(jīng)綜合分析席吴，最終確定 L1赌结、L2、L4孝冒、L5柬姚、h、γ0庄涡、θ七個參數(shù)為設計變量量承。
X=［L1，L2穴店，L4撕捍，L5，h迹鹅，γ0卦洽，θ］
=［X1，X2斜棚，X3，X4该窗，X5弟蚀，X6，X7］ ( 15)
2. 3 約束與邊界條件
雙曲肘五孔斜排注塑機合模機構(gòu)的約束條件包括性能約束條件和幾何約束條件酗失。為了避免雙曲肘合模機構(gòu)各部件的自鎖和干涉現(xiàn)象义钉，需要對合模機構(gòu)后連桿L1與前肘桿L2的長度比λ、行程比Ks规肴、增力倍數(shù)M捶闸、臨界鎖模角αL、初始角α1和φ1拖刃、后連桿長度L1删壮、A鉸座與B鉸座之間的距離 (LAB1)進行約束:
式中，Δ1-連桿L1兩肘相對間隙; Δ2-銷孔A和B孔壁間實體最小間距; DC-鉸C銷軸襯套外徑; DA-鉸A銷軸襯套外徑兑牡。
在不同影響收斂的前提下央碟，設計變量的邊界條件需根據(jù)具體的結(jié)構(gòu)設計參數(shù)進行確定，本文的實例中邊界條件為:
3 實例分析
3.1 結(jié)構(gòu)化設計與優(yōu)化設計
以1300 kN大行程比雙曲肘五孔斜排注塑機的合模機構(gòu)為例對該多功能集成系統(tǒng)開展驗證均函。依次進行：拉桿設計亿虽、連桿設計、銷軸及襯套設計苞也、模板設計洛勉、桿件長度及相關(guān)角度設計、約束條件檢查及驗算等如迟。
初始化參數(shù)如表1所示收毫，合模機構(gòu)拉桿模板等結(jié)構(gòu)件的材料選擇見表2所示，開展結(jié)構(gòu)化設計，獲得可行的桿件結(jié)構(gòu)參數(shù); 隨后開展優(yōu)化設計牛哺，得到的結(jié)構(gòu)化設計結(jié)果與優(yōu)化設計結(jié)果陋气，如表3所示，其中優(yōu)化圓整主要對后連桿AC引润、前連桿AB以及中間桿AD的水平與垂直距離進行近似巩趁。
表1 初始化參數(shù)
表2 結(jié)構(gòu)件材料
表 3 結(jié)構(gòu)化設計和優(yōu)化設計結(jié)果
由表3可得，本集成系統(tǒng)設計可對雙曲肘五孔斜排注塑機合模機構(gòu)拉桿淳附、連桿長度以及各桿件間的夾角進行精確計算议慰。本案例中，保證合模行程Sm為625mm不變奴曙，對原有的結(jié)構(gòu)參數(shù)開展優(yōu)化别凹。以行程比Ks為優(yōu)化目標 (n1=1，n2=0)洽糟，在保證增力倍數(shù)合理的同時炉菲，行程比由1.524上升至1.589，行程比得到提高坤溃。L1和L2的總和由784mm降至752mm拍霜，降低了4%，可以在保證機構(gòu)有效功能的同時薪介，降低機器的長度祠饺，減少占地面積。以增力倍數(shù)M為優(yōu)化目標( n1=0汁政，n2=1) 道偷，合模機構(gòu)L1和L2的總和由784mm降至752mm，降低制造成本记劈，提高空間利用率勺鸦。增力倍數(shù)M由23. 54增至29. 53，增長了25. 4%抠蚣，降低了能耗祝旷，優(yōu)化效果顯著。
3. 2 速度比分析
圖3表示合模過程中原設計方案與優(yōu)化方案中動模板與十字頭之間的速度比Kv隨著合模行程的變化曲線嘶窄。由圖可知怀跛，動模板運動過程經(jīng)歷了“慢-快-慢-快”的過程，合模前的增速使合模機構(gòu)形成預應力柄冲，確保前后模具間的鎖緊配合吻谋。按行程比Ks優(yōu)化的結(jié)果與原設計方案相比，在合模行程小于100mm時速度比差別較小现横，最大速度比由2.55增至2.56漓拾，優(yōu)化后整個過程的合模平均速度有所提高阁最，模具的開合模過程啟動更加迅速，且模具速度波動與原設計相比變化較小骇两，按行程比 Kv優(yōu)化后的合模機構(gòu)有助于提高生產(chǎn)效率速种。按增力倍數(shù)M優(yōu)化后的合模機構(gòu)速度比 Kv 降低，合模行程小于100mm與合模行程大于450mm時低千，速度比顯著低于原設計方案配阵，最大速度比降低至2.36，平均速度降低示血，速度波動程度基本不變棋傍，合模機構(gòu)運動過程更加平穩(wěn)，有效緩解前后模之間的沖擊作用难审。
圖3 速度比 K v 曲線
圖4顯示了各優(yōu)化方案與原設計方案的動模板加速度變化規(guī)律瘫拣。按行程比Kv優(yōu)化后的動模板加速度am曲線在合模啟動時最為陡峭，加速效果最明顯告喊，在合模行程為180mm附近出現(xiàn)零點麸拄，隨后合模機構(gòu)開始減速。以增力倍數(shù)M為優(yōu)化目標的動模板加速度am曲線最為平滑黔姜，機構(gòu)在合模啟動和終了時加速度為0感帅，合模過程中加速度在合模行程為250mm時出現(xiàn)零點，出現(xiàn)零點的過程也最遲緩地淀，合模運動過程中啟停最平穩(wěn)，沖擊更小岖是。
圖4 動模板加速度am曲線
3. 4 增力倍數(shù)分析
圖5顯示了優(yōu)化方案由原設計方案的增力倍數(shù)M曲線帮毁。以行程比 Ks為優(yōu)化目標的合模機構(gòu)的增力倍數(shù)M(α=2°) 有所降低，從23.54降至19.98豺撑，降低了15%烈疚，提高行程比的同時，保證了增力倍數(shù)有效取值聪轿。以增力倍數(shù)M為優(yōu)化目標的合模機構(gòu)增力倍數(shù)M(α=2°) 上升至29.44爷肝，提升27%，降低能源的消耗陆错，優(yōu)化效果顯著灯抛。
圖5 增力倍數(shù)M曲線
3. 5 合模機構(gòu)設計系統(tǒng)Web平臺部署
利用Matlab配套的MatlabWebAppServer對本多功能集成設計系統(tǒng)進行Web端部署，使用者可以在不安裝Matlab的情況下音瓷，在Web端進行設計計算对嚼，極大地便利了設計人員，系統(tǒng)在Web端運行界面如圖6所示绳慎。
圖 6 多功能集成設計系統(tǒng)主頁
4 結(jié)論
本文詳細分析了雙曲肘五孔斜排注塑機合模機構(gòu)的運動與受力特性纵竖，結(jié)合合模過程的運動學和動力學特性細節(jié)漠烧，對合模機構(gòu)工作過程進行建模分析，推導改進了合模機構(gòu)的行程比Ks靡砌、速度比Kv已脓、動模板的加速度am、增力倍數(shù)M的計算過程通殃，降低了計算的復雜度度液，為注塑機雙曲肘五孔斜排注塑機合模機構(gòu)的多功能集成設計系統(tǒng) (FJTC系統(tǒng)) 的開發(fā)提供了理論基礎。
開發(fā)的雙曲肘五孔斜排注塑機合模機構(gòu)的多功能集成設計系統(tǒng) (FJTC系統(tǒng)) 實現(xiàn)了合模機構(gòu)的結(jié)構(gòu)設計邓了、優(yōu)化設計及Web端應用的集成整合恨诱。該系統(tǒng)的應用將有效改進注塑機合模機構(gòu)的運動特性，降低合模保壓過程能耗骗炉，提高合模機構(gòu)運動的精度和平穩(wěn)性照宝，也有利于提高注塑制品的質(zhì)量和延長注塑設備的使用壽命。經(jīng)相關(guān)企業(yè)的應用實踐檢驗句葵，它在增力倍數(shù)的改善與設備尺寸的降低上也有顯著的效果厕鹃，對新型高性能注塑機的開發(fā)具有重要的應用價值。
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